Время твердения
ВРЕМЯ ТВЕРДЕНИЯ
Особенности твердения бетонов из горячих смесей
Особенности твердения бетонов из горячих смесей
При оценке прочностных показателей бетона из горячих смесей необходимо руководствоваться четырьмя критериями: прочностью бетона в раннем возрасте (сразу после распалубки или через сутки после нее), месячной прочностью бетона из горячей и холодной смесей того же состава, твердевших в нормальных условиях, и месячной прочностью бетона нормального твердения из холодной смеси того же состава, но с меньшим ВЩ.
Эксперименты проводились с соблюдением следующих условий:
1) при укладке горячих подвижных смесей их подвижность-была .в пределах 5—9 СМ осадки конуса;
2) при укладке горячих жестких смесей показатель жесткости находился в пределах 50—60 СЕК по техническому вискозиметру;
3) кубы из горячей смеси после формования выдерживали в течение 4—5 ч при температуре +80°С. Последующее твердение кубов происходило в нормальных условиях вместе с контрольными образцами;
4) контрольные кубы были изготовлены из смеси, используемой при разогреве (т. е. того же состава и водосодержания, что и горячие).
Известно, что при тепловой обработке бетона определяющее влияние на кинетику роста и величину его прочности оказывают два минерала цементного клинкера: трехкальциевый алюминат и трехкальциевый силикат. Последний является основным носителем прочностных свойств цемента. Но при прогреве темпы роста прочности и ее конечная величина зависят от трехкальциевого алюмината, содержание которого может быть различным. Так, наибольший рост прочности в первые часы прогрева наблюдается у высокоалюминатных цементов.
Однако в месячном возрасте прочность их оказывается на 10—20% ниже, чем она могла быть при нормальном твердении, в то время как те же показатели прочности у среднеалюминатных цементов весьма близки друг другу, а низкоалюмннатмые цементы могут даже обеспечить получение результатов в прогретых образцах более высоких, чем у образцов, твердевших в нормальных условиях [I].
Эта закономерность сохраняется только при жестких составах горячих смесей в раннем возрасте. В остальных случаях проявляются преимущества предварительно электроразотретых смесей на низко и среднеалюминатных цементах.
Весьма характерным и постоянным оказался недобор прочности бетона из жестких смесей в месячном возрасте (независимо от минералогического состава цемента). Причем, как показали специальные исследования, при обычных расходах цемента и увеличении В/Ц до 0,65—0,75 недобор прочности полностью исчезает.
Другим аномальным моментом применения горячих смесей является относительно более медленный в раннем возрасте набор прочности жесткими составами сравнительно с подвижными (независимо от минералогии цемента).
Преимущества составов с повышенным содержанием воды, проявляющиеся в короткие сроки твердения, специфичны для горячих смесей: вследствие повышенной водопотребности жесткие составы с низким В/Ц оказываются часто недостаточно эффективными.
Повышенная водопотребность цемента в горячих смесях может быть проиллюстрирована данными о количестве связанной воды при различных условиях вызревания бетона. Эксперименты, проведенные во ВНИИЖелезобетоне, говорят о том, что в ранние сроки твердения связывание воды в бетоне из горячих смесей происходит в 1,5 раза быстрее, чем аналогичный процесс при пропаривании. В последующий период твердения количество связанной воды в бетоне из горячих смесей примерно такое же, как и при нормальном твердении, но во всех случаях оно оказывается больше, чем в пропаренном бетоне.
В целях определения взаимодействия цемента с водой в лаборатории физико-химических исследований НИИЦемента методом количественного рентгенографического анализа была определена степень гидратации минералов портландцементного клинкера [2]. Опыты проводились на цементном тесте нормального твердения и разогретом по тому же режиму, что и бетонные образцы из горячих смесей. При этом был использован низкоалюминатиый Ахангаранский портландцемент.
В 28-суточном возрасте степень гидратации прогретых цементных образцов оказалась на 5% ниже, чем в образцах нормального твердения (70 и 75%).
При прогреве бетонной смеси на этом цементе прочность прогретых образцов в 28-суточном возрасте оказалась выше, чем образцов нормального твердения, хотя степень гидратации в цементном тесте обоих видов твердения оказалась практически одинаковой.
Анализ термограмм, полученных в лаборатории физико-химических исследований ВНИИНСМа, показал, что фазовый состав продуктов гидратации при использовании горячих смесей идентичен наблюдаемым при твердении в обычных условиях. Этот результат совпадает с данными, полученными Р. Ковачем [3], который указывает, что различия наблюдаются только в составе гидроалюминатов. Некоторые авторы |4, 5] считают, что при обработке смеси электротоком большое значение имеет правильная дозировка гипса, обеспечивающего связывание трех кальциевого алюмината в гидросульфоалюминат. Эта мера вызывается обильным образованием сульфоалюминатов, наблюдаемым при электропрогреве.
Исследования, проведенные в НИИЦементе (Ю. М. Малиинным и А. Б. Бреслером), объясняют взаимосвязь, существующую между пластическими свойствами горячей смеси и процессами последующего твердения бетона. Ими установлено, что ускорение загустевания разогретой смеси на первом этапе, т. е. в процессе электроразогрева, вызывается интенсивным образованием гидросульфоалюмпната кальция (что совпадает сданными других исследований), а продолжающийся вслед за пил, в период выдержки горячен смеси, процесс окончательной потерн пластических свойств связан с началом кристаллизации Си(ОН)2, который происходит в основном периоде гидратации трехкальциевого силиката. При этом было установлено, что в условиях повышенного водосодержання смеси и сравнительно высоких температур, происходит образование крупных правильной гексагональной формы кристаллов Са(ОН)2. Величина кристаллов возрастает с ростом температуры (40 u и менее — при нормальном твердении, u — при 75° и 60 u —при 90°).
Из этого видно, что технологические особенности горячего формования способствуют быстрому росту прочности цементного камня на ранних стадиях твердения, что связано с увеличением размеров отдельных кристаллов и кристаллов Са(ОН)2, возникающих в условиях повышенных температур. Это явление наиболее четко наблюдается при большом водосодержании смеси и повышенном содержании алита. Поэтому лучшие прочностные показатели в раннем и в месячном возрасте получены на низко- и среднеалюминатных алнтовых цементах и подвижных составах с высоким водосодержанием.
Таким образом, повышение водосодержания в горячих смесях приводит к ускорению процесса твердения и более полной гидратации цемента. Однако это лишь одна сторона процесса, связанного с введением дополнительной воды.
Если сопоставить прочность бетона из горячей смеси в месячном возрасте с марочной прочностью бетона того же состава, но с меньшим В/Ц (соответствующим подвижности холодной смеси, равной горячей в диапазоне 5—9 см осадки конуса) окажется, что дополнительное введение воды приводит к снижению прочности бетона из горячей смеси в среднем на 18%.
Минералогический состав цементов почти не повлиял на величину потерь прочности образцов из горячей смеси при увеличении ее водосодержания.
Из числа первых трех цементов с одинаковым содержанием СзА (4%) Белгородский выделяется высоким содержанием алита. Однако полученный на нем результат очень близок к зафиксированному на Подольском цементе, содержащем алита на 12% меньше.
Только на Воскресенском цементе с повышенным содержанием алюмината увеличение количества воды в составе не сказалось на прочности. Здесь необходимо принять во внимание, что фактическое увеличение В/Ц в производственных условиях составляет лишь половину расчетной вследствие больших влагопотерь. Поэтому расчет, произведенный по упрощенной формуле Боломея, применительно к составам для кассетной технологии при максимальном увеличении ВЩ на 15% показывает, что потери прочности могут составить 19% (что совпадает с лабораторными данными), в то время как при фактическом увеличении ВЩ на 7% они не превысят 10%.
Для уменьшения водосодержания и роста прочности бетона большое значение имеет введение добавок ускорителей твердения, которые также являются и пластификаторами смеси. Они могут применяться в чистом виде илн в сочетании с поверхностно-активными веществами, за счет которых возможно дальнейшее существенное снижение ВЩ. Так, по данным ЦНИИЭП жилища, при введении 2% СаС12 появляется возможность уменьшить ВЩ на 1,5% (табл. 3), а по данным Горьковского домостроительного завода № 2, введение 1,5% СаС12 с 0,3% ССБ позволяет сократить ВЩ на 15%.
Однако к уменьшению водосодержамия горячих смесей следует подходить осторожно в связи с тем, что эта мера, как видим, приводит к возникновению ряда факторов, действующих одновременно и неоднозначно. В частности, не вызывает сомнений целесообразность уменьшения водосодержания в случае больших интервалов времени от затворения смеси до ее разогрева в связи с тем, что при нормальной температуре процессы взаимодействия цемента и воды в смесях с меньшим ВЩ протекают быстрее, что подтверждается данными.
Переходя к рассмотрению горячих керамзитобетонных смесей, следует отметить, что специфика их связана с пористой структурой заполнителя, которой в значительной мере определяется водосодержанием составов. В процессе разогрева и в последующий отрезок времени происходит миграция воды в заполнитель и из него в растворную составляющую смеси, вследствие чего по расходу воды горячие смеси не на много отличаются от обычных холодных.
Меньшая связность керамзитобетонной смеси по сравнению с тяжелыми составами приводит к более значительным потерям воды при разогреве и формовании за счет испарения и утечки, чем объясняется главным образом, необходимость увеличения водоцементного отношения.
Увеличенное водосодержание имеет значение не только для взаимодействий воды с цементом, но и с мелким заполнителем, обладающим гидравлической активностью, а пористость цементного камня не имеет особого значения в связи с тем, что расход цемента в бетонной смеси, как правило, выше необходимого с позиций обеспечения требуемой марки бетона изделий.
Так, в указаниях по проектированию конструкций крупнопанельных домов (СН 321—05) расход цемента оговаривается в размере не менее 200 КГ/М3, А вместе с активными пылевидными фракциями песка его должно бить не менее 250 КГ/М3 бетона.
Выводы
Более быстрый рост прочности бетона из горячих подвижных смесей происходит на алитовых цементах при повышенном водосодержании составов. Этого не происходит в жестких составах, при которых твердение бетона на высокоалюминатных цементах в раннем возрасте протекает более быстро, чем на средне- и низкоалюминатных. Повышение водосодержания положительно влияет также и на скорость роста прочности в первые часы твердения независимо от минералогии цемента, что связано с ускорением процесса кристаллизации гидрата окиси кальция.
Прочность тяжелого бетона, изготовленного из электроразогретых. смесей, ниже прочности контрольных образцов, приготовленных из холодной смеси того же состава одинаковой консистенции. В общем балансе различных факторов влияние водосодержания на прочность керамзитобетона из горячих смесей несущественно.